Атмосферная колонна к 2. Блок атмосферной перегнки нефти

Таблица 13 Материальный баланс колонны К-2

	% масс на нефть	% масс на полуотбенз. нефть	тыс.т/год
Полуотбензиненная нефть
Фракция 85-120 0 С
Фракция 120-240 0 С
Фракция 240-350 0 С

Режим температур и давлений.

В колонну К-2 подается отбензиненная нефть, орошение и водяной пар. Из колонны выводится головной погон - бензиновая фракция 85-120 о С, боковые погоны -фракция 120-240 о С, фракция 240-350 о С, орошение, водяной пар и остаток - мазут. Пары головного погона и водяной пар выводятся через шлемовую трубу колонны, жидкий погон из боковой части колонны и остаток - с низа колонны.

Температура отбензиненной нефти, поступающей в колонну К-2, определяется по точке кривой ОИ отбензиненной нефти, которая соответствует суммарному отбору светлых нефтепродуктов (допускается, что светлые нефтепродукты полностью испаряются в месте ввода сырья в колонну).

Ранее было показано, что значение температуры в питательной секции колонны К-2 составляет t п.с.2 = 305 о С, давление Р п.с.2 = 2 атм = 1 520 мм рт. ст.

Колонна К-2 в отличии от колонны К-1 работает с водяным паром. На основании заводских данных количество водяного пара, вводимого в колонну К-2, (G 1) составляет 1,01,5 % (принимаем 1%) в пересчете на полуотбензиненную нефть, а подаваемого в отпарную колонну (G 2) - 26 % (принимаем 2%) в пересчете на каждый боковой погон. Приняв соответственно 1,5 и 2,0 % водяного пара на поток, получим:

G 1 = 0,01961765=9617,65 кг/ч 9618 кг/ч

G 2 = 0,02 179177= 3583,54кг/ч 3584 кг/ч

G 3 = 0,02 191584= 3831,68 кг/ч 3832 кг/ч

Температура паров, выходящих с верха колонны К-2, устанавливается по концу кривой ОИ головного погона при давлении, соответствующем парциальному давлению его паров в смеси с водяным паром.

На верху колонны, где имеется двухкомпонентная смесь паров бензина и воды, на основании закона Дальтона:

где Р б - парциальное давление паров бензина;

Общее давление на верху колонны;

Молярная концентрация паров бензина:

Предварительно находим плотности фракций 85-120°С, 120-240°С, 240-350°С:

с 20 4 (85-120) = 0,7260 (85-120) = 0,7304

с 20 4 (120-240) = 0,8080 (120-240) = 0,8118

с 20 4 (240-350) = 0,8750 (240-350) = 0,8784

с 20 4 (350-к.к.) = 0,9810 (350-к.к.) = 0,9836

Молекулярная масса бензина 85-120 о С определяется по формуле Крэгга:

Тогда N б = = 274,05кмоль/ч;

N вод.пар = = 946,33кмоль/ч

Так как в колонне применяется острое верхнее орошение, выводимое в виде паров вместе с парами балансового бензина и водяным паром через шлемовую трубу колонны, то при определении температуры верха колонны необходимо учитывать это орошение, изменяющее молярную концентрацию и парциальное давление паров бензина.

Для нормальной работы атмосферной колонны достаточно 1 - 2-кратного орошения . В соответствии с этой рекомендацией зададимся кратностью орошения 2. Тогда количество острого верхнего орошения составит:

G ор = 2G б = 229622кг/ч = 59244 кг/ч; N ор = = 548,1кмоль/ч

Молярная концентрация паров бензина: == 0,4649

Общее давление наверху колонны К-2 принимается равным атмосферному давлению или несколько превышающему его. Примем = 1,5атм = 1 140 мм рт. ст. Тогда парциальное давление паров бензина составит:

Р б = 1,5 0,4649 = 0,697атм = 530мм рт. ст.

Следовательно, температура паров, выходящих с верха колонны К-2, составит t в2 =88 о С.

По данным заводской практики, температура низа атмосферной колонны должна быть на 20-30 о С ниже температуры в питательной секции. Примем t н2 = 305 - 20 = 285 о С.

Температура острого верхнего орошения составляет 35 о С, примем t ор = 35 о С.

Температуру перегретого водяного пара, подаваемого в колонну, примем равной = 350 о С. Этот пар обычно получают путем перегрева отработанного (мятого) пара от насосов с давлением 0,2-0,3 МПа в змеевике, расположенном в сырьевой или в специальной печи.

Количество тарелок в концентрационной секции колонны К-2 установим по перепаду температур между сечением ввода сырья (t п.с.2 = 305 о С) и верхним сечением (t в2 = 88 о С), исходя из перепада температур между соседними тарелками в 5-10 о С (принимаем 6 о С):

36,2, принимаем = 37 тарелок.

Пусть для отбора керосиновой фракции 120-240 о С будем отводить с 13-ой тарелки, тогда дизельную фракцию 240-350 о С будем отводить с 25-ой тарелки. Число тарелок в отгонной секции атмосферной колонны составляет от 5 до 7 штук, примем = 7 тарелок. В зависимости от требуемой четкости погоноразделения выносные колонны имеют от 4 до 8 тарелок . Примем число тарелок в стриппинг-секции N стрип. = 7.

Температура бокового погона устанавливается по началу соответствующей кривой ОИ, так как выводимый из колонны жидкий боковой погон находится на тарелке при температуре закипания. В сечении вывода боковых погонов находятся и более легкокипящие компоненты, снижающие парциальное давление паров, а потому истинные температуры вывода боковых погонов обычно на 10-20 о С ниже температур начальных точек их кривых ОИ, построенных при атмосферном давлении.

Определим температуру вывода керосиновой фракции 120-240 о С аналогичным описанному выше способом:

N КФ = = 1087,24кмоль/ч

N вод.пар = = 946,33кмоль/ч

Давление на 13-ой тарелке отвода фракции, исходя из того, что давление на верху колонны равно 1,5 атм (1140 мм рт ст.), а в питательной секции 2 атм (1520 мм рт ст.) и перепад между тарелками должен быть 5-10 мм рт ст. . Проверим это предположение:

Следовательно количество тарелок было выбрано верно. Давление на 13-ой тарелке будет равно:

мм рт ст. = 1,671атм

Парциальное давление КФ:

Р КФ = 15 = 1,6710,535 0,894атм

Температура вывода керосиновой фракции из колонны К-2 соответствует температуре 0 %-ого отгона по кривой ОИ, построенной при Р КФ = 0,894атм =679 мм рт. ст. и составляет = 141 о С.

Температуру КФ на выходе из отпарной колонны принимают на 20 о С ниже температуры жидкости на входе в стриппинг-секцию , то есть:

141 - 20 = 121 о С

Определим температуру вывода дизельной фракции 240-350 о С аналогичным описанному выше способом:

N ДФ = = 746,77кмоль/ч

N вод.пар = =747,22кмоль/ч

Давление на 25-ой тарелке отвода фракции:

25 = 1 140 + 25 10 = 1 390 ммрт. ст. = 1,83атм

Парциальноедавление ДФ:

Р ДФ = 25 = 1,83 0,50,915атм

Температура вывода дизельной фракции из колонны К-2 соответствует температуре 0 %-ого отгона по кривой ОИ, построенной при Р ДФ = 0,915 атм = 695,4 мм рт. ст. и составляет = 259 о С.

Температуру ДФ на выходе из отпарной колонны принимают на 20 о С ниже температуры жидкости на входе в стриппинг-секцию , то есть:

259 - 20 = 239 о С

Тепловой баланс колонны К-2.

В колонну К-2 тепло подается с нагретой в печи полуотбензиненной нефтью, а также с подаваемым в низ колонны водяным паром.

Отводится тепло с верхним продуктом - бензиновой фракцией, боковыми погонами - КФ и ДФ и остатком, а также отводится острым (испаряющимся) орошением.

Расчет теплового баланса основной ректификационной колонны К-2 производится аналогично расчету теплового баланса колонны предварительного испарения К-1.

Приход тепла:

Количество тепла, вносимое сырьем (полуотбензиненной нефтью) -Q пон, определяется с учетом доли паровой и жидкой фаз. Доля отгона е определяется по кривой ОИ полуотбензиненной нефти при температуре входа сырья в колонну К-2, или, что то же, нагрева в печи (305 о С) и давлении, равном давлению в питательной секции колонны (2 атм= 1 520 мм рт. ст.). Графически получаем е = 0,415

Q пон = G пон ,

где G пон - количество полуотбензиненной нефти, поступающей в колонну, кг/ч;

е - доля отгона полуотбензиненной нефти при температуре нагрева в печи;

907,86 кДж/кг- теплосодержание паров полуотбензиненной нефти при температуре выхода из печи (рассчитано ранее в тепловом балансе К-1)

682,57 кДж/кг- теплосодержание жидкой фазы полуотбензиненной нефти при температуре выхода из печи.

Q пон = 961765*(0,415*907,86 + (1-0,415)*682,57)= 746392491 кДж/ч

Количество тепла, вносимого водяным паром:

Q вод.пар = G вод.пар q =G вод.пар (-),

где G вод.пар - количество водяного пара, кг/ч;

3176,59кДж/кг- теплосодержание водяного пара на входе в колонну К-2, кДж/кг;

2657,81кДж/кг- теплосодержание водяного пара на выходе из колонны К-2, кДж/кг; (из Сарданашвили)

Q вод.пар = 9618*(3176,59-2657,81) = 4989626 кДж/ч

Расход тепла:

с верхним продуктом: Q б = G б,

где G б - количество паров бензина, кг/ч;

255,07*(4-0,7304)-308,99 = 525 кДж/кг

Q б =29622*525 = 15551550 кДж/ч

с боковым продуктом: Q КФ = G КФ,

301,57 кДж/кг

Q КФ = 179177*301,57 = 54034408 кДж/ч

с боковым продуктом:

Q ДФ = G ДФ,

где G пон - количество дизельной фракции, кг/ч;

588,09 кДж/кг

Q ДФ = 191584*588,09 = 112668635 кДж/ч

с остатком: Q ост = G ост,

где Q ост - количество остатка (мазута), кг/ч;

624,21 кДж/кг

Q ост = 561382*624,21 = 350420258 кДж/ч

с острым (испаряющимся) орошением: Q ор = G ор q ор = G ор (-),

где G ор - количество острого орошения (по составу острое орошение идентично верхнему продукту), кг/ч; при кратности орошения 2 получим G ор = 2G б;

525кДж/кг - теплосодержание паров орошения при температуре верха колонны t в2 = 88 о С;

71,57 кДж/кг

Q ор = 2*29622*(525-71,57) = 26863007 кДж/ч

Найдем количество тепла, которое необходимо снимать циркуляционным орошением:

Q ц.о. = Q прих - Q расх = (Q пон + Q вод.пар) - (Q б + Q КФ + Q ДФ + Q ост + Q ор) = (746392491 + 4989626) - (15551550 + 54034408 + 112668635 + 35040258 + 26863007) = 191844259кДж/ч

Тепловой баланс колонны К-2 Таблица 14

Наименование	% масс.на нефть	% масс.на полуотб
полуотбензиненная нефть
водяной пар
фракция 85-120 0 С
фракция 120-240 0 С
фракция 240-350 0 С
острое орошение
циркуляционное орошение

Рассчитаем количество циркуляционного орошения G ц.о. , необходимого для обеспечения нормальной работы колонны (кг/ч):

где - теплосодержание жидкости (флегмы), стекающей с тарелки вывода циркуляционного орошения (при температуре t 1 на 14-ой тарелке);

Температуру t 1 принимаем исходя из равномерного перепада температур между соседними тарелками в 5-10 о С (ранее приняли 6 о С). Поскольку температура вывода керосиновой фракции с 13-ой тарелки равняется 141 о С, то получим t 1 = 141+ 1 6 = 147 о С. Температуру входа в колонну К-2 циркуляционного орошения принимаем равнойt 2 = 80 о С . Плотность циркулирующей жидкости принимаем, основываясь на предположении о равномерном перепаде данного показателя на каждую тарелку. Тогда, учитывая плотность керосиновой фракции, получим:

0,8080+ 1 0,005 = 0,8130 = 0,8168

314,8 кДж/кг

161,47 кДж/кг

Расход циркулирующей жидкости составит:

G ц.о. == 1251185,41251185 кг/ч

Определение основных размеров колонны К-2

Основные размеры основной ректификационной колонны К-2 определяются так же, как и размеры колонны предварительного испарения К-1.

При определении диаметра колонны К-2 для установления сечения, наиболее нагруженного по парам, проверяются объемы паров в испарительном пространстве (питательной секции) колонны и под тарелками, с которых выводится орошение.

1. Сечение под 1-ой тарелкой, на которую стекает холодное орошение (пары бензина, холодное орошение и водяной пар, подаваемый в низ К-2 и стриппинг-секции):

G пар = G б + G хол.ор. + G вод.пар = 29622 + 59244 + (9618 + 3584 + 3832) = 105900 кг/ч

2. Сечение под 13-ой тарелкой (циркуляционное орошение, пары, поступающие из отпарнойколонны, и то же суммарное количество водяных паров):

G пар = G стрип. + G вод.пар + G ц.о. = 1251185+0,19179177+ (9618 + 3584 + 3832) = 1302263кг/ч,

где G стрип. = е КТ G КФ - количество паров отпариваемых в стриппинг-секции (доля отгона е КФ = 0,19 определяется графически в соответствии с температурой входа фракции КФ в отпарную колонну, равной 141 о С)

3. Сечение под 25-ой тарелкой (циркуляционное орошение, пары, поступающие из отпарной колонны, и водяные пары):

G пар = G стрип. + G вод.пар + G ц.о. =0,25*191584 +1251185 + (9618 + 3832) = 1312531 кг/ч,

где G стрип. = е ДФ G ДФ - количество паров отпариваемых в стриппинг-секции (доля отгона е ДФ = 0,25 определяется графически в соответствии с температурой входа фракции ДФв отпарную колонну, равной 259 о С).

4. Сечение под 37-ой тарелкой (пары отбензиненной нефти и водяной пар, подаваемый в низ К-2):

G пар = G неф.пар. + G вод.пар = e k-2 *G пон + G 1 = 0,415*961765 + 9618 = 408750 кг/ч

Как видно из предлагаемых расчетов, наиболее нагруженным является сечение под 25-ой тарелкой, где нагрузка по парам составляет: G пар = 1312531кг/ч.

Исходя из этого рассчитаем объем паров по уравнению Менделеева-Клапейрона:

На основании практических данных линейная скорость паров в свободном сечении для колонны К-2 составляет w = 0,6 1,15 м/с . Примем w = 1,0 м/с, тогда площадь поперечного сечения колонны составит:

Диаметр колонны рассчитывается по уравнению:

В соответствии со стандартом принимаем значение диаметра атмосферной колонны К-2 равным D К-2 = 7 м.

Расстояние между верхней тарелкой и верхним днищем колонны принимаем равным половине диаметра колонны, то есть h 1 = 7 / 2 = 3,5 м.

Высота концентрационной части колонны К-2 (n = 37):

h 2 = (n - 1) H т = (37 - 1) 0,600 = 21,6 м

Высота питательной секции колонны:

h 3 = (2 3) H т = 2 0,600 = 1,2 м

Высота отгонной части колонны К-2 (n = 7):

h 4 = (n - 1) H т = (7 - 1) 0,600 = 3,6 м

Расстояние от уровня жидкости внизу колонны до нижней тарелки принимают равнымh 5 = 1 2 м, чтобы пар равномерно распределялся по сечению колонны.

Высота, занимаемая жидким остатком в колонне, подсчитывается исходя из 5-10-минутного запаса жидкости при температуре низа колонны (329,4 о С):

V ост = 55,5 м 3 /ч,

где- абсолютная плотность остатка при температуре низа колонны (285 о С), кг/ м 3:

981 - 0,522 (285 - 20) = 842,67 843

5 мин = 0,083 ч - запас времени, ч.

Отсюда высота, занимаемая жидким остатком:

Высоту постамента принимаем h 7 = 4,0 м.

При расчете высоты концентрационной секции колонны учтем, что через 4 тарелки по высоте колонны установлено 10 люков для обеспечения монтажа и ремонта тарелок. В этих сечениях принимаем расстояние между тарелками Н т = 800 мм. Тогда:

h 2 = 21,6 + 10 0,8 = 29,6 м

Полезная высота колонны Н пол (без учета высоты опорной обечайки h 7):

Н пол = = 3,5 + 29,6 + 1,2 + 3,6 + 2,0 + 1,44 = 41,34 м.

Полная высота колонны:

Н К-2 = Н пол + h 7 = 41,34 + 4,0 = 45,34 м? 46 м

Колонны К 2-2 – являются незаменимыми составляющими при обустройстве несущих остовов одноярусных эстакад технологических трубопроводов. Они изготавливаются из железобетона в виде удлиненных изделий в форме прямоугольника. Колоны этого типа, зафиксированные в фундаментных блоках стаканного вида, в комбинации с иными комплектующими системы сооружения дают возможность создать довольно жесткие и устойчивые пространственные конструкции строений в один этаж высотой не выше 7,8 метров. Бетонные армированные колонны К 2-2 монтируются в зданиях с одним ярусом шагом в 12 либо 18 метров. Несмотря на относительно простую конструкцию, эти железобетонные изделия отличаются прекрасной устойчивостью к разнообразным механическим нагрузкам во время длительной эксплуатации. Такие повышенные характеристики достигаются благодаря наличию в их структуре пространственных армирующих каркасов из специальных сеток. В Серии 3.015-16.94 оговариваются разнообразные типовые конструкции колонн при возведении остовов эстакад в один ярус для технологических трубопроводов.

1. Варианты маркировки

После изготовления колонн К 2-2 на одной из боковой грани в обязательном порядке наносится буквенно-цифровая маркировка по специальной системе. В Серии 3.015-16.94 приведены различные примеры и правила ее исполнения при маркировке таких бетонных армированных изделий для одноярусных эстакад технологических трубопроводов. Этот документ рекомендует указывать на изготовленной продукции вид изделия, номер типоразмера, индекс предельной нагрузки, дату изготовления, массу.

1. К 2-1;

2. К 2-2;

3. К 2-3;

4. К 2-4;

5. К 2-5;

6. К 2-6;

7. К 2-7;

8. К 2-8;

9. К 2-9.

2. Основная сфера применения

Армированные бетонные колонны К 2-2 Серии 3.015-16.94 широко применяются для обустройства надежных каркасов строений эстакадного типа для прокладки технологических трубопроводов, возводимых в один этаж высотой не выше 7,8 метров. Вертикальные опоры такого типа, установленные в фундаментные блоки стаканного вида, совместно с грамотно подобранными другими элементами сооружения дают возможность создавать просторные эстакады облегченных конструкций, но обладающие достаточной устойчивостью и жесткостью. В проектной Серии 3.015-16.94 приведены различные варианты типовых конструкций вертикальных опор, тонкости их подбора, особенности эксплуатации. Изучив внимательно этот нормативный документ, вы поймете, что бетонные армированные колонны К 2-2 можно использовать при возведении эстакад, как с условиями слабой степени агрессивности, так и среднеагрессивными средами, в широком диапазоне температур. Их допускается устанавливать в регионах с достаточно суровыми климатическими условиями. Они способны обеспечить довольно жесткий и надежный несущий остов для технологических трубопроводов даже в районах с расчетной сейсмичностью не выше 6 баллов.

3. Обозначение маркировка изделия

На армированные бетонные колонны К 2-2 , изготовленные из железобетона, согласно с требованиями Серии 3.015-16.94 наносятся условные обозначения по буквенно-цифровой системе. Они информируют в краткой форме о виде изделия, типоразмере, индексе несущей способности.

Так, при расшифровке маркировки, указанной на боковой поверхности, железобетонных колонн К 2-2 мы можем узнать, что в данном случае эти символы обозначают следующее:

1. К – бетонная армированная колонна для возведения эстакад;

2. 2 – порядковый номер типоразмера изделия;

Планируя прокладку технологических трубопроводов с использованием колонн К 2-2 , необходимо учесть их справочные размеры и весовые параметры:

Длина = 5700 ;

Ширина = 400 ;

Высота = 400 ;

Вес = 2300 ;

Объем бетона = 0,91 ;

Геометрический объем = 0,912 .

4. Изготовление и основные характеристики

Начиная организовывать производство железобетонных колонн К 2-2 , желательно ознакомиться с технологическими тонкостями, нюансами сборки армирующих элементов, требованиями к условиям проведения испытаний и приемки требованиями, предоставленными в проектной технической Серии 3.015-16.94 . Специалисты, разработавшие ее, рекомендуют при изготовлении этих армированных изделий использовать бетоны тяжелых марок, к примеру, В15-40. Рабочие смеси на их основе дают возможность получать железобетонную продукцию, обладающую высокой прочностью на сжатие. Это позволяет предать ей необходимую прочность, жесткость, устойчивость к образованию трещин. Применяемые марки бетона обеспечивают колоннам К 2-2 повышенную устойчивость к низким температурам, хорошую водонепроницаемость. Для предания им достаточной прочности в структуру бетонных изделий закладывают пространственные каркасы из армирующих сетов. Эти усиливающие элементы рекомендуется изготавливать из стальной арматурной холоднокатаной упрочненной катанки класса А-III, соединяемых с помощью ручных электросварочных установок либо методом обвязки специальными шпильками.

Колонная балка - это сортовой металлопрокат. Она имеет Н-образный поперечный профиль и относится к двутавровым балкам. Обозначение двутавров колонных ГОСТ 26020 83 – «К». Данная балка обладает увеличенной толщиной полок и стенок в сечении. Это дает балке к1 дополнительную жесткость и прочность. Изготавливают балку к2 из углеродистой конструкционной стали по ГОСТ380.

Прайс-лист

Колонные балки СТО АЧМ 20-93
Наименование
Балка 20 К1
Балка 20 К2
Балка 25 К1
Балка 25 К2
Балка 25 К3
Балка 30 К1
Балка 30 К2
Балка 30 К3
Балка 30 К4
Балка 35 К1
Балка 35 К2
Балка 40 К1
Балка 40 К2
Балка 40 К3
Балка 40 К4
Балка 40 К5

*По наличию, и конечной стоимости товара вы можете узнать у наших специалистов.

Технические характеристики балки колонной

Основные характеристики балки двутавровой колонной зависят от марки стали, прочностных свойств, таких размеров, как высота между полками, ширина полок, толщина стенки и длина. По форме полок колонный двутавр к1 относится к типу балок с параллельными полками. Сортамент колонных двутавров регламентирован ГОСТ 26020 83. Данная балка для улучшения механических свойств может подвергаться термической обработке. По классу точности балка к1 изготавливается повышенной (А) или нормальной (Б) точности.

К техническим характеристикам колонной балки относят:

1. Марку стали, из которой она выполнена.
2. Механические и прочностные свойства.
3. Размеры колонного двутавра.
4. Тип термической обработки.
5. Класс точности.

Применение

Балку колонную двутавровую широко применяют в качестве вертикальных колонн, опор в зданиях многоэтажной постройки. Из нее допускается изготавливать и другие несущие конструкции такие, как перекрытия, опоры мостов, каркасы ответственных частей крупных металлоконструкций и других объектов.

Перечень применения колонного двутавра такой:

• получение крупных металлоконструкций с хорошими прочностными характеристиками;
• производство колонн, опор, балок перекрытий, стоек;
• Изготовление каркасов металлоконструкций крупных объектов.

Материальный баланс колонны и необходимые для расчета колонны данные представлены в табл.6.5

Таблица 6.5

Материальный баланс колонны К-2

Статьи баланса	Расход, % мас.	Расход, кг/ч	Плотность, 4 20	Температура кипения фракции, о С	Молярная масса
Нефть отбензиненная
Получено:
1. Фракция 100-180 о С
2. Фракция 180-230 о С
3. Фракция 230-280 о С
4. Фракция 280-350 о С

Значение плотностей и молярных масс фракций нефти определены по соответствующим кривым плотностей и молярных масс перерабатываемой нефти (см. рис. 6.2).

За среднюю температуру кипения фракций принята их температура 50% - ного выкипания (см. рис. 6.2).

6.2.2. Выбор конструкции основной колонны, числа и типа тарелок

Основная атмосферная колонна К-2 работает по схеме с двухкратной ректификацией и состоит из четырех простых колонн. Каждая из простых колонн имеет укрепляющую и отгонную секции. На каждую отбираемую фракцию устанавливаем 6-12 тарелок.

Стриппинги выполняют важную роль. При небольшом расходе водяного пара в стриппинг повышается температура начала кипения и понижается температура вспышки получаемой фракции. Разница между температурой отбираемой из стриппинга фракцией и температурой поступающей в стриппинг флегмы составляет 7-30 о С и зависит от расхода водяного пара, количества флегмы и доли отгона в стриппинге и требований к получаемой фракции

Вывод флегмы из основной колонны в стриппинг-колонну осуществим с двух тарелок, что позволит, изменяя отбор флегмы с этих тарелок, регулировать фракционный состав фракции, получаемой из отпарной колонны.

Ввод отпаренных легких фракций из стриппинг-колонны в основную колонну осуществим на одну тарелку выше, по отношению к тарелке вывода флегмы из основной в отпарную колонну.

Конструкция колонны должна обеспечить пребывание жидкости – мазута в отгонной части не менее 5-10 минут. Это время обеспечивает необходимые условия для отпарки легких компонентов из мазута и это время (10 минут) заложим в определение высоты уровня мазута в колонне.

Количество тарелок по высоте колонны принимаем из практических данных. Используем клапанные тарелки. Общее число тарелок в основной колонне на действующих установках колеблется от 36 до 56. При выборе числа тарелок по высоте колонны воспользуемся данными из заводской практики.

В отгонной части колонны принимаем четыре тарелки, n 1 = 4.

В укрепляющей части колонны - от зоны питания до тарелки вывода фракции 280-350 ºС принимаем 8 тарелок (с 5 по 12 тарелку, считая снизу), n 2 = 8.

Схема колонны К-2

От тарелки вывода фракции 280-350 ºС до тарелки вывода фракции 230-280 ºС принимаем 10 тарелок (с 13 по 22), n 3 = 10.

От тарелки вывода фракции 230-280 ºС до тарелки вывода фракции 180-230 ºС принимаем 10 тарелок (с 23 по 32), n 4 = 10.

В верхней части колонны от тарелки вывода фракции 180-230 ºС до верха колонны принимаем 12 тарелок (с 33 по 44), n 5 = 12.

Итого в колонне принято 44 тарелки, из которых в укрепляющей части 40 шт., а в отгонной - 4 шт (см. рис.6.3)